тел.(812)955-36-84
      (911)210-88-50
      

infopedia.su

Пример 3. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

Определить толщину утеплителя для теплого чердака из условия энергосбережения.

Исходные данные. Вариант № 40.

Здание – жилой дом.

Район строительства: г. Оренбург.

Зона влажности – 3 (сухая).

Расчетные условия

Сегодня %d %M %y г.
%h:%m

Теплотехнический расчет потолка последнего этажа


Теплотехнический расчет теплого чердака

Исходные данные

Место строительства — Москва, text = -28 °С; Dd = 4943 °С·cyт.

Тип здания — рядовая секция 17-этажного жилого дома.

Кухни в квартирах с электроплитами.

Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком Аg.с = 252,8 м2, перекрытия теплого чердака Аg.f = 252,8 м2, наружных стен теплого чердака Аg.w = 109,6 м2. Приведенную площадь определяем по формуле (33)

ag.w = 109,6 / 252,8 = 0,4335.

Сопротивление теплопередаче стен

= 1,8 м2·°С/Вт.

В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и горячего водоснабжения. Расчетные температуры системы отопления с верхней разводкой 95 °С, горячего водоснабжения 60 °С. Длина трубопроводов верхней разводки системы отопления составила:

dpi, мм
lpi, м 19,3 27,4 6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:

Температура воздуха в помещениях верхнего этажа tint = 20 °С.

Температура воздуха, поступающего в теплый чердак из вентиляционных каналов, tven=21,5°С.

Порядок расчета

1. Согласно таблице 4 СНиП 23-02 нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия жилого здания Rreq для Dd = 4943 °С·сут должно быть не менее 4,67 м2·°С/Вт.

Определим согласно 9.2.1 величину требуемого сопротивления теплопередаче перекрытия теплого чердака по формуле (29), предварительно вычислив коэффициент n по формуле (30), приняв температуру воздуха в теплом чердаке = 18 °С.

.

Тогда = 0,04 · 4,67 = 0,19 м2·°С/Вт.

Проверим согласно 9.2.2 выполнение условия Dt £ Dtп для потолков помещений последнего этажа при Dtп = 3 °С

°C < Dtп.

Так как перекрытие верхнего этажа состоит из железобетонной плиты толщиной 160 мм с затиркой поверхности цементно-песчаным раствором толщиной 20 мм, то сопротивление теплопередаче этого перекрытия равно 0,3 м2·°С/Вт, что выше минимального значения 0,19 м2·°С/Вт, определенного по формуле (29).

2. Вычислим согласно 9.2.3 величину сопротивления теплопередаче перекрытия чердака , предварительно определив следующие величины:

сопротивление теплопередаче наружных стен чердака из условия невыпадения конденсата равно 1,8 м2·°С/Вт;

приведенный расход воздуха в системе вентиляции определяют по таблице 11 — Gven = 26,4 кг/(м2·ч) для 17-этажного дома с электроплитами.

Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения определяют на основе исходных данных для труб и соответствующих значений qpi по таблице 12 (при температуре окружающего воздуха 18 °С):

= (31,8·15 + 25·17 + 22,2·19,3 + 20,4·27,4 + 18,1·6,3 +19,2·3,5 + 14,9·16 +

+ 13,3·12,4 + 12·6) / 252,8 = 10,07 Вт/м2.

Тогда сопротивление теплопередаче покрытия чердака равно:

= (18 + 28) / [0,28·26,4 (21,5 - 18) + (20 - 18) / 0,3 + 10,07 - (18 + 28) 0,4335 / 1,8] =

= 46 / 31,53 = 1,46 м2·°С/Вт

3. Проверим наружные ограждающие конструкции чердака на условие невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью рассчитывают согласно 9.2.5 температуру на внутренней поверхности покрытия и стен чердака по формуле (35)

= 18 - [(18 + 28) / (12·1,46)] = 15,37 °С;

= 18 - [(18 + 28) / (8,7·1,8)] = 15,06 °С.

Определим температуру точки росы td воздуха в чердаке.

Среднее парциальное давление водяного пара за январь для Москвы равно еp = 2,8 гПа. Влагосодержание наружного воздуха fext определяют по формуле (37)

fext = 0,794·2,8 / (1 - 28 / 273) = 2,478 г/м3.

Влагосодержание воздуха теплого чердака fg определяют по формуле (36) для домов с электроплитами

fg = 2,478 + 3,6 = 6,078 г/м3.

Парциальное давление водяного пара воздуха в чердаке eg определяют по формуле (38)

eg = 6,078 (1 + 18 / 273) / 0,794 = 8,16 гПа.

По приложению С находим температуру точки росы td = 4,05 °С, что значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае покрытия) 15,37 °С. Следовательно, конденсат на покрытии и стенах чердака выпадать не будет.

Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого чердака составляет = 0,3 + 1,46 = 1,76 м2·°С/Вт при нормируемом согласно СНиП 23-02 сопротивлении теплопередаче обычного покрытия здания Rreq = 4,67 м2·°С/Вт.

Пример 2

Теплотехнический расчет техподполья

Исходные данные

Тип здания — рядовая секция 17-этажного жилого дома при наличии нижней разводки труб систем отопления и горячего водоснабжения.

Место строительства — Москва, text = -28 °С; Dd = 4943 °С·сут.

Площадь цокольного перекрытия (над техподпольем) Аb = 281 м2.

Ширина подвала — 13,8 м; площадь пола техподполья — 281 м2.

Высота наружной стены техподполья, заглубленной в грунт, — 1,04 м. Площадь наружных стен техподполья, заглубленных в грунт, — 48,9 м2.

Суммарная длина l поперечного сечения ограждений техподполья, заглубленных в грунт,

l = 13,8 + 2·1,04 = 15,88 м.

Высота наружной стены техподполья над уровнем земли — 1,2 м.

Площадь наружных стен над уровнем земли Ab.w = 53,3 м2.

Объем техподполья Vb = 646 м3.

Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °С, горячего водоснабжения 60 °С.

Длина трубопроводов системы отопления с нижней разводкой lpi составила:

dpi, мм
lpi, м 3,5 10,5 11,5 4,0 17,0 14,5 6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:

Газораспределительных труб в техподполье нет, поэтому кратность воздухообмена в техподполье I = 0,5 ч-1.

Температура воздуха в помещениях первого этажа tint = 20 °С.

Порядок расчета

1. Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем земли принимают согласно 9.3.2 равным сопротивлению теплопередаче наружных стен = 3,13 м2·°С/Вт.

2. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций заглубленной части техподполья определим согласно 9.3.3 как для утепленных полов на грунте, состоящей из термического сопротивления стены, равного 3 м2·°С/Вт, и участков пола техподполья.

Сопротивление теплопередаче участков пола техподполья (начиная от стены до середины техподполья) шириной: 1 м — 2,1 м2·°С/Вт; 2 м — 4,3 м2·°С/Вт; 2 м — 8,6 м2·°С/Вт; 1,9 м — 14,2 м2·°С/Вт. Соответственно площадь этих участков для части техподполья длиной 1 м будет равна 1,04 м2 (стены, контактирующей с грунтом), 1 м2, 2 м2, 2 м2, 1,9 м2.

Таким образом, сопротивление теплопередаче заглубленной части стен техподполья равно

= 2,1 +3 = 5,1 м2·°С/Вт.

Вычислим приведенное сопротивление теплопередаче ограждений заглубленной части техподполья

= 7,94 / [(1,04 / 5,1 + 1 / 2,1 + 2 / 4,3 + 2 / 8,6 + 1,9 / 14,2] = 5,25 м2·°С/Вт.

3. Согласно СНиП 23-02 нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытия над техподпольем жилого здания Rreq для Dd = 4943 °С·сут равно 4,12 м2·°С/Вт.

Согласно 9.3.4 определим значение требуемого сопротивления теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем по формуле

,

где n — коэффициент, определяемый при принятой минимальной температуре воздуха в подполье = 2 °С.

.

Тогда = 0,375·4,12 = 1,55 м2·°С/Вт.

4. Определим температуру воздуха в техподполье согласно 9.3.5.

Предварительно определим значение членов формулы (41), касающихся тепловыделений от труб систем отопления и горячего водоснабжения, используя данные таблицы 12. При температуре воздуха в техподполье 2 °С плотность теплового потока от трубопроводов возрастет по сравнению с значениями, приведенными в таблице 12, на величину коэффициента, полученного из уравнения (34): для трубопроводов системы отопления — на коэффициент [(70 - 2)/(70 - 18)]1,283 = 1,41; для трубопроводов горячего водоснабжения — [(60 - 2) / (60 -18)]1,283 = 1,51. Тогда

= 1,41 (22,8·3,5 + 2,03·10,5 + 17,7·11,5 + 17,3·4 + 15,8·17 + 14,4·14,5 + 12,7·6,3) +

+ 1,51 (14,6·47 + 12·22) = 1313 + 1435 = 2848 Вт.

Рассчитаем значение температуры из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подполья 2 °С

= (20·281/1,55 + 2848 - 0,28·646·0,5·1,2·28 - 28·329,9 / 5,25 - 28·53,3 / 3,13) / (281 / 1,55 +

+ 0,28·646·0,5·1,2 + 329,9 / 5,25 + 53,3 / 3,13) = 1198,75 / 369,7 = 3,24 °С.

Тепловой поток через цокольное перекрытие составил

qb.c = (20 - 3,24) / 1,55 = 10,8 Вт/м2.

5. Проверим, удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над техподпольем требованию нормативного перепада Dtn = 2 °С для пола первого этажа.

По формуле (3) СНиП 23-02 определим минимально допустимое сопротивление теплопередаче

= (20 - 2) / (2·8,7) = 1,03 м2·°С/Вт < = 1,55 м2·°С/Вт.

Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем составляет 1,55 м2·°С/Вт при нормируемом согласно СНиП 23-02 сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами 4,12 м2·°С/Вт. Таким образом, в техподполье эквивалентная нормам СНиП 23-02 тепловая защита обеспечивается не только ограждениями (стенами и полом) техподполья, но и за счет теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.

ПРИЛОЖЕНИЕ У

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ УЧАСТКОВ СТЕН, РАСПОЛОЖЕННЫХ ЗА ОСТЕКЛЕННЫМИ ЛОДЖИЯМИ И БАЛКОНАМИ

Исходные данные

Девятиэтажное жилое здание со стенами из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм ( = 1,45 м2·°С/Вт), построено в г. Ярославле (text = -31 °С). Балконы и лоджии остеклены однослойным остеклением (RF = 0,18 м2·°С/Вт), нижняя часть утеплена (Rw = 0,81 м2·°С/Вт). В наружных стенах в зоне остекленных балконов светопроемы заполнены оконными и дверными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах ( = 0,44 м2·°С/Вт). Наружный торец балкона имеет стенку из силикатного кирпича толщиной 380 мм (Rw = 0,6 м2·°С/Вт). Температура внутреннего воздуха tint = 21 °С. Определить приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленного балкона.

Порядок расчета

Согласно геометрическим показателям ограждений остекленного балкона, представленным на рисунке У.1, определены сопротивления теплопередаче Rr и площади А отдельных видов ограждений:

1. Наружная стена из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм, = 1,45 м2·°С/Вт, Аw = 15 м2.

2. Заполнение балконного и оконного проемов деревянными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах = 0,44 м2·°С/Вт, AF = 6,5 м2.

3. Торцевая стенка из силикатного кирпича толщиной 380 мм = 0,6 м2·°С/Вт, Aw = 3,24 м2.

4. Непрозрачная часть ограждения балкона Rw = 0,81 м2·°С/Вт, Aw = 6,9 м2.

5. Однослойное остекление балкона RF = 0,18 м2·°С/Вт, AF = 10,33 м2.

Определим температуру воздуха на балконе tbal при расчетных температурных условиях по формуле (43)

tbal = [21 (15 / 1,45 + 6,5 / 0,44) – 31·(10,33 / 0,18 + 6,9 / 0,81 + 3,24 / 0,60] / (15 / 1,45 +

+ 6,5/ 0,44 + 10,33 / 0,18 + 6,9 / 0,81 + 3,24 / 0,6) = -1683,06 / 96,425 = -17,45 °С.

По формуле (45) определим коэффициент n:

n = (21 + 17,45) / (21 + 31) = 0,739.

По формулам (44) получим уточненные значения приведенного сопротивления теплопередаче стен и заполнений светопроемов с учетом остекления балкона:

= 1,45 / 0,739 = 1,96 м2·°С/Вт;

= 044 / 0,739 = 0,595 м2·°С/Вт.

Рисунок У.1 — План (а), разрез (б) по сечению I—I плана и фасад (в) по сечению II—II остекленного балкона многоэтажного жилого здания

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Определить, удовлетворяет ли требованиям в отношении теплоустойчивости трехслойная железобетонная панель с утеплителем из пенополистирола на гибких связях с габаритными параметрами, принятыми по примеру расчета раздела 2 приложения Н.

Исходные данные

1. Район строительства — г. Ростов-на-Дону.

2. Средняя месячная температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца (июля) согласно СНиП 23-01 text = 23 °С.

3. Максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха согласно СНиП 23-01 At,ext = 19 °С.

4. Максимальное и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации в июле при ясном небе для вертикальной поверхности западной ориентации согласно приложению Г Imax = 764 Вт/м2 и Iav = 184 Вт/м2.

5. Расчетная скорость ветра согласно СНиП 23-01 v = 3,6 м/с.

6. Теплотехнические характеристики материалов панели выбираются по условиям эксплуатации А согласно приложению Д:

для железобетонных слоев

l1 = l3 = 1,92 Вт/(м·°С),

s1 = s3 = 17,98 Вт/(м2·°С);

для пенополистирола

l2 = 0,041 Вт/(м·°С),

s2 = 0,41 Вт/(м2·°С).

Порядок расчета

1. Термические сопротивления отдельных слоев стеновой панели:

внутреннего железобетонного слоя

R1 = 0,1 / 1,92 = 0,052 м2·°С/Вт;

слоя пенополистирола

R2 = 0,135 / 0,041 = 3,293 м2·°С/Вт;

наружного железобетонного слоя

R3 = 0,065 / 1,92 = 0,034 м2·°С/Вт.

2. Тепловая инерция каждого слоя и самой панели:

наружного железобетонного слоя

D1 = 0,052 · 17,98 = 0,935 < 1;

пенополистирола

D2 = 3,293 · 0,41 = 1,35;

внутреннего железобетонного слоя

D3 = 0,034 · 17,98 = 0,611;

всей панели

SDi = 0,935 + 1,35 + 0,611 = 2,896.

Поскольку тепловая инерция стеновой панели D < 4, то требуется расчет панели на теплоустойчивость.

3. Нормируемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции определяется по формуле (46)

= 2,5 - 0,1 (23 - 21) = 2,3 °С.

4. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности aехt ограждающей конструкции по летним условиям определяется по формуле (48)

Вт/(м2·°С).

5. Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха вычисляется по формуле (49)

= 0,5·19 + [0,7 (764 - 184)] / 27,8 = 24,1 °С.

6. Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D < 1 определяется расчетом по формулам (51) и (52):

а) для внутреннего железобетонного слоя

Вт/(м2·°С);

б) для среднего слоя из пенополистирола, имеющего D > 1, коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала Y2 = s2 = 0,41 Вт/(м2·°С);

в) для наружного железобетонного слоя

Вт/(м2·°С).

7. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции вычисляется по формуле (47)

8. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели определяется по формуле (50)

°С,

что отвечает требованиям норм.

ПРИЛОЖЕНИЕ X

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА МОЩНОСТИ ТЕПЛОАККУМУЛЯЦИОННОГО ПРИБОРА

Исходные данные

Определить мощность теплоаккумуляционного прибора, используемого для отопления помещения односемейного жилого дома, и определить тип этого прибора. Расчетная температура наружного воздуха — минус 22 °С. Расчетные теплопотери помещения = 2500 Вт. Показатели теплоустойчивости помещения следующие: показатель теплоусвоения поверхностей Yn = 122,5 Вт/°С, показатель интенсивности конвективного воздухообмена в помещении L = 98,8 Вт/°С. Продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора m = 8 ч. Расчетную разность температур Dtdes определяют по формуле (66), равную 20 - (-22) = 42 °С. Рассчитать мощность теплоаккумуляционного и дополнительного приборов для случая комбинированной системы отопления, состоящей из базовой (вне пиковой) теплоаккумуляционной системы и дополнительной постоянно работающей системы.

Порядок расчета

Мощность отопительного прибора определяется по формуле (64)

Qp.c = 2500 (24 / 8) = 7500 Вт.

Подбор типа прибора производим по графику на рисунке 2, предварительно определив L/Yn=98 / 122,5 = 0,81 и Qp.c / (L Dtdes) = 7500 / (98,8·42) = 1,81. В результате следует выбрать теплоаккумулирующий прибор с показателем затухания vc = 18.

Количество теплоты Qp.c, поступающей от теплоаккумуляционного прибора базовой системы, рассчитывают согласно 11.2.2.6 при расчетной температуре минус (-22 + 5) = 17 °С по формуле

Вт.

Мощность дополнительного постоянно работающего прибора отопления Qb определяют по уравнению (65)

Qb = 2500 - 2202 = 298 Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

(рекомендуемое)



N п.п.

Наименование расчетных параметров

Обозначение параметра

Единица измерения

Расчетное значение

1

Расчетная температура внутреннего воздуха

°С

22

2

Расчетная температура наружного воздуха

°С

- 31

3

Расчетная температура теплого чердака

°С

+5

4

Расчетная температура техподполья

°С

+2

5

Продолжительность отопительного периода

сут

202

6

Средняя температура наружного воздуха за отопительный период

°С

- 6,3

7

Градусо-сутки отопительного периода

°С·сут

5717

Конструкция ограждения

Плита железобетонная – 150мм: δ1 = 0,15м; λ1 = 1,92 Вт/м∙0С

Пароизоляция (поливинилхлоридная пленка)

Утеплитель Styrodur – 2500: δ3 = ? м; λ3 = 0,031 Вт/м∙0С

Слой цементно-песчаного раствора – 20мм: δ4 = 0,02м; λ4 = 0,7 Вт/м∙0С

Ходовые доски – 30 мм. δ5 = 0,03м; λ5 = 0,14 Вт/м∙0С

1. Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака , м·°С/Вт определяют по формуле:

где: - нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытия, определяемое по таблице 4 СНиП 23-02-2003 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;

- коэффициент, определяемый по формуле:

, - то же, что и в формуле (1);

- расчетная температура воздуха в чердаке, 0С, устанавливаемая по расчету теплового баланса для 6-8-этажных зданий 140С, для 9-12-этажных зданий 15-16 0С, для 14-17 этажных зданий 17-18 0С. для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило, выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.

n =

2. Градусо–сутки отопительного периода

Dd = (tint – tht) zht

Dd = (22 + 6,3) 202 = 5717°С∙сут

3. Нормируемое значение сопротивления теплопередаче, Rreq, табл. 4.

Rreq = a∙Dd+ b = 0,00045∙5717 + 1,9 = 4,47 м2∙0С/Вт

Rgf = n∙Rreq = 0,31∙4,47 = 1,38 м2∙0С/Вт

4. Минимальную толщину утеплителя определяем из условия Rgf₀ = Rgf

Rgf0= Rsi+ ΣRк+ Rse=1/αint+ Σδ/λ+1/αext = Rgf

δут = [Rgf – (1/αint+ Σδ/λ+1/αext )]λут = [1,38 – (1/8,7 + 0,15/1,92 + 0,02/0,07 + 0,03/0,14 + 1/12)]∙0,031 = [1,38 – (0,11 + 0,08 + 0,28 + 0,21 + 0,08)]∙0,031 = (1,38 – 0,76)∙0,031 = 0,019м

Принимаем толщину утеплителя 0,02м.

5. Определяем приведенное сопротивление теплопередаче, Rgf₀, с учетом принятой толщины утеплителя

Rgf0 = 1/αint+ Σδ/λ+1/αext = 1/8,7 + 0,15/1,92 + 0,02/0,031 + 0,02/0,07 + 0,03/0,14 + 1/12 = 1,40 м2∙0С/Вт

6. Выполнить проверку конструкции на невыпадение конденсата на внутренней поверхности ограждения.

Температуру внутренней поверхности τsi перекрытия следует определять по формуле

τsi = tint - [n(tint – text)] / (Rgfо αint) = 22 - 0С

где : tint – расчетная температура воздуха внутри здания;

text - расчетная температура наружного воздуха;

n – коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6.

3.3 Ограждающие конструкции технических подвалов

Технические подвалы (техподполье) - это подвалы при наличии в них нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы водоснабжения и канализации.

Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в приведенной последовательности.

1). Нормируемое сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, части цокольной стены, расположенной выше уровня грунта, определяют согласно СНиП 23-02-2003 для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства. При этом в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в техподполье , °С, равную не менее плюс 2°С при расчетных условиях.

2). Определяют приведенное сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже уровня земли.

Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности Вт/(м·°С), приведенное сопротивление теплопередаче определяют по таблице 10 в зависимости от суммарной длины , м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт.

Таблица 10

studfiles.net

Пример 1 Теплотехнический расчет теплого чердака Исходные данные

Место строительства - Москва, text = -28 °С; Dd = 4943 °С×сут.

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома.

Кухни в квартирах с электроплитами.

Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком Аg.c = 252,8 м2, перекрытия теплого чердака Ag.f = 252,8 м2, наружных стен теплого чердака Ag.w = 109,6 м2. Приведенную площадь определяем по формуле (33)

ag.w = 109,6/252,8 = 0,4335.

Сопротивление теплопередаче стен

Rog.w = 1,8 м2×°С/Вт.

В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и горячего водоснабжения. Расчетные температуры системы отопления с верхней разводкой 95 °С, горячего водоснабжения 60 °С. Длина трубопроводов верхней разводки системы отопления составила:

dpi, мм

80

50

32

25

20

lpi, м

15

17

19,3

27,4

6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:

dpi, мм

80

50

32

25

lpi, м

3,5

16

12,4

6

Температура воздуха в помещениях верхнего этажа tint = 20 °С.

Температура воздуха, поступающего в теплый чердак из вентиляционных каналов, tven = 21,5 °С.

Порядок расчета

1. Согласно таблице 4 СНиП 23-02 нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия жилого здания Rreq для Dd = 4943 °С×сут должно быть не менее 4,67 м2×°С/Вт.

Определим согласно 9.2.1 величину требуемого сопротивления теплопередаче перекрытия теплого чердака Rog.f по формуле (29), предварительно вычислив коэффициент п по формуле (30), приняв температуру воздуха в теплом чердаке tintg = 18 °С.

n = (tint - tintg)/(tint - text) = (20 - 18)/(20 + 28) = 0,04.

Тогда Rog.f = 0,04×4,67 = 0,19 м2×°С/Вт.

Проверим согласно 9.2.2 выполнение условия Dt £ Dtn для потолков помещений последнего этажа при Dtn = 3 °С

Dt = (tint - tintg)/(Rog.f) = (20 - 18)/(0,19×8,7) = 1,21 °С < Dtп.

Так как перекрытие верхнего этажа состоит из железобетонной плиты толщиной 160 мм с затиркой поверхности цементно-песчаным раствором толщиной 20 мм, то сопротивление теплопередаче Rog.f этого перекрытия равно 0,3 м2×°С/Вт, что выше минимального значения 0,19 м2×°С/Вт, определенного по формуле (29).

2. Вычислим согласно 9.2.3 величину сопротивления теплопередаче перекрытия чердака Rog.c, предварительно определив следующие величины:

сопротивление теплопередаче наружных стен чердака из условия невыпадения конденсата равно 1,8 м2×°С/Вт;

приведенный расход воздуха в системе вентиляции определяют по таблице 11 - Gven = 26,4 кг/(м2×ч) для 17-этажного дома с электроплитами.

Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения определяют на основе исходных данных для труб и соответствующих значений qpi по таблице 12 (при температуре окружающего воздуха 18 °С):

= (31,8×15 + 25×17 + 22,2×19,3 + 20,4×27,4 + 18,1×6,3 + 19,2×3,5 + 14,9×16 +

+ 13,3×12,4 + 12×6)/252,8 = 10,07 Вт/м2.

Тогда сопротивление теплопередаче покрытия чердака Rog.c равно:

Rog.c = (18 + 28)/[0,28×26,4(21,5 - 18) + (20 - 18)/0,3 + 10,07 - (18 + 28)0,4335/1,8] = 46/31,53 = 1,46 м2×°С/Вт

3. Проверим наружные ограждающие конструкции чердака на условие невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью рассчитывают согласно 9.2.5 температуру на внутренней поверхности покрытия tsig.c и стен tsig.w чердака по формуле (35)

tsig.c = 18 - [(18 + 28)/(12×1,46)] = 15,37 °С;

tsig.w = 18 - [(18 + 28)/(8,7×1,8)] = 15,06 °С.

Определим температуру точки росы td воздуха в чердаке.

Среднее парциальное давление водяного пара за январь для Москвы равно еp = 2,8 гПа. Влагосодержание наружного воздуха fext определяют по формуле (37)

fext = 0,794×2,8/(1 - 28/273) = 2,478 г/м3.

Влагосодержание воздуха теплого чердака fg определяют по формуле (36) для домов с электроплитами

fg = 2,478 + 3,6 = 6,078 г/м3.

Парциальное давление водяного пара воздуха в чердаке еg определяют по формуле (38)

еg = 6,078(1 + 18/273)/0,794 = 8,16 гПа.

По приложению С находим температуру точки росы td = 4,05 °С, что значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае покрытия) 15,37 °С. Следовательно, конденсат на покрытии и стенах чердака выпадать не будет.

Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого чердака составляет Rog.c + Rog.f = 0,3 + 1,46 = 1,76 м2×°С/Вт при нормируемом согласно СНиП 23-02 сопротивлении теплопередаче обычного покрытия здания Rreq = 4,67 м2×°С/Вт.

studfiles.net

Теплотехнический расчет перекрытия отапливаемого подвала здания

Теплотехнический расчет перекрытия подвала существующих зданий следует производить согласно требованиям СНиП 23-02-2003 и п. 9.3 СП 23-101-2004.

Технические подвалы (техподполье) - это подвалы при наличии в них нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы водоснабжения и канализации.

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rob.w, м2×°С/Вт, части цокольной стены, расположенной выше уровня грунта, определяют согласно СНиП 23-02-2003 для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства. При этом в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в техподполье tintb, °С, равную не менее +2 °С при расчетных условиях.

Определяют приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s, м2×°С/Вт, ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже уровня земли.

Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности l ³ 1,2 Вт/(м×°С), приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s определяют по табл. 4.10 (или табл. 13 СП 23-101-2004) в зависимости от суммарной длины L, м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт.

Таблица 4.10

Приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s ограждений техподполья, заглубленных в грунт

L, м
Ror.s, м2×°С/Вт 2,15 2,86 3,31 3,69 4,13 4,52

Для утепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности l < 1,2 Вт/(м×°С), приведенное сопротивление теплопередаче Ros определяют по нормативной документации.

Нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем Rob.с, м2 °С/Вт, определяют по формуле

Rob.с = n×Rreq, (4.21)

где Rreq нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытий над техподпольем, определяемое согласно СНиП 23-02-2003 в зависимости от градусосуток отопительного периода и климатического района строительства;
  n коэффициент, определяемый по формуле

n = (tint - tintb)/(tint - text). (4.22)

Температуру воздуха в техподполье tintb, °С, определяют по формуле

,

(4.23)

где tint расчетная температура воздуха в помещении над техподпольем, °С;
  Аb площадь техподполья (перекрытия), м2;
  Vb объем воздуха, заполняющего пространство техподполья, м3;
  кратность воздухообмена в подвале, ч-1: при прокладке в подвале газовых труб nа = 1,0; в остальных случаях nа = 0,5 ч-1;
  r плотность воздуха в техподполье, принимаемая равной r = 1,2 кг/м3;
  Аs площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом, м2;
  Ab.w площадь наружных стен техподполья над уровнем земли, м2;

Если tintb отличается от первоначально заданной температуры, расчет повторяют до получения равенства величин в предыдущем и последующем шагах.

Проверяют по формуле 4 СНиП 23-02-2003 полученное расчетом нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия на удовлетворение требования по нормируемому температурному перепаду для пола первого этажа, равному Dtn = 2 °С.

Пример расчета приведен в приложении Т СП 23-101-2004.

Примеры теплотехнического расчета однородных ограждающих конструкций [22]

Пример № 1

Теплотехнический расчет наружной шлакоблочной стены

Исходные данные

Место строительства – г. Екатеринбург, text = -35°С. Расчетная температура внутреннего воздуха помещений: tint = +18°С.

Коэффициенты теплопроводности слоев вентилируемого фасада:

Ø Шлакобетон: λ1 = 0,70 Вт/м °С;

δ1 = 0,60 м.

Ø Утеплитель – пенополистирол «Пеноплекс» ТУ 5767-002-46261013, тип 45: λ2 = 0,033 Вт / м °С;

δ2 = 0,70 м.

Ø Пароизоляция - полиэтиленовая пленка (взята для примера, хотя в каждом конкретном случае решения фасада должна быть своя мембранная система):

λ3 = 0,17 Вт / м °С;

δ3 = 0,00016 м.

Ø Воздушная прослойка толщиной 60 мм.

Ø Витражное остекление фасада.

Расчет приведенного термического сопротивления наружной стены с теплоизоляцией производится без воздействия алюминиевого каркаса фасада (создающий мостик холода) с последующей корректировкой полученного термического сопротивления.

Влияние этих факторов учтено коэффициентом αмод в соответствии со СНиП II-3-79*, табл. 6, αмод = 12. При определении термического сопротивления наружной стены RН = 1/αмод.

Также при расчете термического сопротивления многослойной ограждающей конструкции с вентилируемой воздушной прослойкой (min 60 мм) не учитывается вентилируемая воздушная прослойка и облицовка фасада, которая установлена за ней.

Порядок расчета

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (см. формулы (4.8) и (4.9))

Dd = (tint − tth)·zht = (18 + 6) 230 = 5612 °Ссут,

Rоreq = а·Dd + b = 0,0003·5612 + 1,2 = 2,884 м2°С/Вт (табл. 4 СНиП 23-02-2003);

Термическое сопротивление конструкционных слоев вентилируемого фасада (см. формулы (4.4)-(4.7) и (4.10)):

м2°С/Вт;

м2°С/Вт;

Rоreq = 2,884 м2ОС/Вт < Rо = 3,178 м2°С/Вт.

Температура на внутренней поверхности ограждения tsig. (см. формулу (4.17))

tsig. = 18 - [(18 + 35)/(8,7×3,178)] = +16,08°С.

График изменения температур в толще стенового ограждения – см. рис. 4.4.

Рис. 4.4. График изменения температур в ограждении

Определим температуру точки росы td воздуха согласно приложению Р СП 23-101-2004 при температуре внутреннего воздуха tint = 18°С и влажности φint = 55 %: td = 8,83°С.

Температура точки росы td = 8,83°С значительно меньше минимальной температуры поверхности tsig.c = 16,08°С.

Следовательно, конденсат в стеновом ограждении образовываться не будет.

Пример № 2

Теплотехнический расчет наружной стены из газозолоблоков

Исходные данные

Место строительства – г. Екатеринбург, text = -35 °С.

Значения показателей теплопроводности и объемного веса конструкционных слоев перекрытия и ограждения:

Ø Газозолоблок ГОСТ 21520-89:

λ1 = 0,30 Вт/м ºC;

δ1 = 0,200 м.

Ø Минплита «Rockwoоl» Кавити Баттс, ТУ-5762-009-45757203: λ2 = 0,044 Вт/м ºC;

δ2 = 0,150 м.

Ø Кладка из кирпича КП-У100/35/ГОСТ 530-95 на цементно-песчаном растворе М100:

λ3 = 0,58 Вт/м ºC;

δ3 = 0,120 м.

Порядок расчета

Определение термического сопротивления конструкционных слоев стенового ограждения (см.формулы (4.4)-(4.7)):

м2°С/Вт;

м2°С/Вт;

Градусо-сутки отопительного периода (см.формулу (4.9))

Dd = (tint − tth)·zht = (20 + 6)·230 = 5980 ºCсут

Требуемое приведенное сопротивление теплопередаче конструкции (см. формулу (4.8))

Rreq = a·Dd + b = 0,00035·5980 + 1,4 = 3,493 м2 ºC/Вт

Rreq = 3,49 м2°С/Вт < Rо= 4,44 м2°С/Вт;

Проверка ограждения на условие невыпадения конденсата на внутренней поверхности. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (см.формулу (4.17))

tsi = tint − [η (tint − text)/(Ro αint)]=

= 20 −[1·(20 + 35)/(4,44·8,7)]= 18,58 ºC,

где η коэффициент, снижающий величину температурного перепада (tint−text) при конкретном положении наружной поверхности конструкции по отношению к наружному воздуху, для наружных стен η = 1.

Определение температуры точки росы td воздуха согласно приложению Р СП 23-101-2004 при температуре внутреннего воздуха tint = 20°С и влажности φint = 55 %. Точка росы td = 10,69°С.

tsi = 18,58 ºC > td = 10,69 ºC.

Температура точки росы td=10,69°С значительно меньше минимальной температуры поверхности tsi = 18,58°С. Следовательно, конденсат в ограждении образовываться не будет.

Пример № 3

Теплотехнический расчет железобетонного перекрытия над проездом

Исходные данные

Место строительства – г. Екатеринбург, text = -35°С; Dd = 6072 °С×сут.

Значения показателей теплопроводности и объемного веса конструкционных слоев перекрытия:

Ø Керамогранитная плитка: λ1 = 3,49 Вт / м °С;

δ1 = 0,010 м.

Ø Цементно-песчаная стяжка:

λ2 = 0,93 Вт / м °С;

δ2= 0,055 м.

Ø Утеплитель - полистиролбетон ТУ5741-159-00284807:

λ3 = 0,057 Вт / м °С;

δ3 = 0,300 м.

Ø Железобетонная плита перекрытия:

λ4 = 1,92 Вт / м °С;

δ4 = 0,160 м.

Порядок расчета

Термическое сопротивление конструкционных слоев перекрытия над проездом:

м2°С/Вт;

м2°С/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций для перекрытий над проездами (табл. 4 СНиП 23-02-2003):

Rоreq = a·Dd + b =0,0005·6072 + 2,2 = 5,236 м2°С/Вт;

Rоreq = 5,236 м2°С/Вт < Rо = 5,567 м2°С/Вт;

Проверим перекрытие на условие невыпадения конденсата на внутренней поверхности. Температура на внутренней поверхности перекрытия

tsig.c = 20 - [(20 + 35)/(8,7×5,567)] = 18,86 °С.

График изменения температур в толще перекрытия – см. рис. 4.5.

Определим температуру точки росы td воздуха согласно приложению Р СП 23-101-2004 при температуре внутреннего воздуха tint = 20°С и влажности φint = 55%. Точка росы td = 10,69°С.

Температура точки росы td = 10,69°С значительно меньше минимальной температуры поверхности tsig.c = 18,68°С. Следовательно, конденсат в перекрытии образовываться не будет.

Рис. 4.5. График изменения температур в ограждении

Пример № 4

Теплотехнический расчет перекрытия теплого чердака

Исходные данные

Место строительства – г. Екатеринбург, text = -35°С; Dd = 6072 °С×сут.

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома. Кухни в квартирах с электроплитами.

Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком Аg.c = 252,8 м2, перекрытия теплого чердака Ag.f = 252,8 м2, наружных стен теплого чердака Ag.w = 109,6 м2.

Приведенная площадь: ag.w = 109,6/252,8 = 0,4335.

Сопротивление теплопередаче стен: Rog.w=1,8 м2×°С/Вт.

В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и горячего водоснабжения.

Расчетные температуры системы отопления с верхней разводкой 95°С, горячего водоснабжения 60°С.

Длина трубопроводов верхней разводки системы отопления lотpi составила:

dpi, мм
lpi, м 19,3 27,4 6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения lводpi составила:

Внутренняя температура воздуха в помещениях верхнего этажа tint = + 20 °С.

Температура воздуха, поступающего в теплый чердак из вентиляционных каналов, tven = + 21,5 °С.

Порядок расчета

Согласно табл. 4 СНиП 23-02-2003 нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия жилого здания Rreq при Dd= 6072 °С×сут должно быть не менее 5,236 м2×°С/Вт.

Коэффициент n при температуре воздуха в теплом чердаке tintg = 18 °С:

n = (tint - tintg)/(tint - text) = (20 - 18)/(20 + 28) = 0,04.

Величина требуемого сопротивления теплопередаче перекрытия теплого чердака Rog.f

Rog.f = 0,04×5,236 = 0,210 м2×°С/Вт.

Проверим выполнение условия Dt £ Dtn для потолков помещений последнего этажа при Dtn = 3 °С:

Dt = (tint-tintg)/(Rog.f)=(20-18)/(0,21×8,7)=1,09°С < Dtn = 3°С.

Перекрытие верхнего этажа состоит из железобетонной плиты толщиной 160 мм с затиркой поверхности цементно-песчаным раствором толщиной 20 мм.

Значения показателей теплопроводности и объемного веса конструкционных слоев перекрытия:

Ø Цементно-песчаная стяжка:

λ1 = 0,93 Вт / м °С;

δ1= 0,020 м.

Ø Железобетонная плита перекрытия:

λ2 = 1,92 Вт / м °С;

δ2 = 0,160 м.

Сопротивление теплопередаче Rog.f перекрытия равно:

м2°С/Вт;

м2°С/Вт;

Rog.f = 0,300 м2°С/Вт > Rog.f треб = 0,210 м2×°С/Вт.

Сопротивление теплопередаче наружных стен чердака из условия невыпадения конденсата равно 1,8 м2×°С/Вт.

Приведенный расход воздуха в системе вентиляции определяют по табл. 11 СП 23-101-2004 для 17-этажного дома с электроплитами Gven = 26,4 кг/м2×ч.

Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения определяют на основе исходных данных для труб и соответствующих значений qpi по табл. 12 СП 23-101-2004 (при температуре окружающего воздуха 18 °С)

=(31,8×15+25×17+22,2×19,3+20,4×27,4+ 18,1×6,3+ +19,2×3,5+14,9×16+13,3×12,4+12×6)/252,8=10,07 Вт/м2.

Величина сопротивления теплопередаче перекрытия теплого чердака Rog.c:

Rog.c = (18 + 35)/[0,28×26,4(21,5 - 18) + (20 - 18)/0,3 +

+ 10,07 - (18 + 28)0,4335/1,8] = 46/31,53 = 1,68 м2×°С/Вт

Проверим наружные ограждающие конструкции чердака на условие невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью рассчитывают температуру на внутренней поверхности покрытия tsig.c и стен tsig.w чердака

tsig.c = 18 - [(18 + 35)/(12×1,68)] = 15,37 °С;

tsig.w = 18 - [(18 + 35)/(8,7×1,8)] = 15,06 °С.

Определим температуру точки росы td воздуха в чердаке. Среднее парциальное давление водяного пара за январь для Екатеринбурга равно еp = 1,8 ГПа.

Влагосодержание наружного воздуха fext

fext = 0,794×1,8/(1 - 35/273) = 1,64 г/м3.

Влагосодержание воздуха теплого чердака fg для домов с электроплитами

fg = 1,64 + 3,6 = 5,24 г/м3.

Парциальное давление водяного пара воздуха в чердаке еg

еg = 5,24(1 + 18/273)/0,794 = 7,04 ГПа.

По табл. С.2 приложения С СП 23-101-2004 находим температуру точки росы td = 1,99 °С, что значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае покрытия) 15,37 °С. Следовательно, конденсат на покрытии и стенах чердака выпадать не будет.

Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого чердака составляет

Rog.c + Rog.f = 0,3 + 1,68 = 1,98 м2×°С/Вт при нормируемом сопротивлении теплопередаче обычного покрытия здания Rreq = 5,236 м2×°С/Вт.

Таким образом, в чердачном помещении эквивалентная нормам СНиП 23-02-2003 тепловая защита обеспечивается не только ограждениями (стенами и покрытием) чердака, но и за счет теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.

Пример № 5

Теплотехнический расчет перекрытия техподполья

Исходные данные

Место строительства - Екатеринбург, text = -35 °С;

Dd = 6072 °С×сут.

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома при наличии нижней разводки труб систем отопления и горячего водоснабжения.

Площадь цокольного перекрытия над техподпольем Аb = 281 м2.

Высота наружной стены техподполья, заглубленной в грунт, - 1,04 м. Ширина подвала - 13,8 м; площадь пола техподполья - 281 м2.

Площадь наружных стен техподполья, заглубленных в грунт, - 48,9 м2.

Суммарная длина l поперечного сечения ограждений техподполья, заглубленных в грунт, l = 13,8 + 2×1,04 = = 15,88 м.

Высота наружной стены техподполья над уровнем земли - 1,2 м. Площадь наружных стен над уровнем земли Аb.w=53,3 м2.

Объем техподполья Vb = 646 м3.

Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °С, горячего водоснабжения 60 °С.

Длина трубопроводов системы отопления с нижней разводкой lотpi составила:

dpi, мм
lpi, м 3,5 10,5 11,5 4,0 17,0 14,5 6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения lводpi составила:

Газораспределительных труб в техподполье нет, поэтому кратность воздухообмена в техподполье I = 0,5 ч-1.

Температура воздуха в помещениях первого этажа tint = +20°С.

Порядок расчета

Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем земли принимают равным сопротивлению теплопередаче наружных стен, Rob.w = 3,13 м2×°С/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций заглубленной части техподполья определим как для утепленных полов на грунте, состоящей из термического сопротивления стены, равного 3 м2×°С/Вт, и участков пола техподполья.

Сопротивление теплопередаче участков пола техподполья (начиная от стены до середины техподполья) шириной: 1 м - 2,1 м2×°С/Вт; 2 м - 4,3 м2×°С/Вт; 2 м - 8,6 м2×°С/Вт; 1,9 м - 14,2 м2×°С/Вт. Соответственно площадь этих участков для части техподполья длиной 1 м будет равна 1,04 м2 (стены, контактирующей с грунтом), 1 м2, 2 м2, 2 м2, 1,9 м2.

Таким образом, сопротивление теплопередаче заглубленной части стен техподполья равно

Ros = 2,1 +3 = 5,1 м2×°С/Вт.

Вычислим приведенное сопротивление теплопередаче ограждений заглубленной части техподполья при общей ширине участка 1,04+1+2+2+1,9=7,94 м:

Ros = 7,94/[(1,04/5,1 + 1/2,1 + 2/4,3 + 2/8,6 + 1,9/14,2] =

= 5,25 м2×°С/Вт.

Согласно СНиП 23-02-2003 нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытия над техподпольем жилого здания Rreq для Dd = 6072 °С×сут равно 4,63 м2×°С/Вт.

Определим значение требуемого сопротивления теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем Rob.c по формуле

Rob.c = n Rreq, (4.24)

где n коэффициент, определяемый при принятой минимальной температуре воздуха в подполье tintb = 2 °С;

n = (tint - tintb)/(tint - text) = (20 - 2)/(20 + 35) = 0,327.

Тогда Rob.c = 0,327×4,63 = 1,52 м2×°С/Вт.

Определим температуру воздуха в техподполье tintb. Предварительно определим значение членов, касающихся тепловыделений от труб систем отопления и горячего водоснабжения, используя данные табл. 4.9. При температуре воздуха в техподполье +2 °С плотность теплового потока от трубопроводов возрастет по сравнению со значениями, приведенными в табл. 4.9, на величину коэффициента: для трубопроводов системы отопления - на коэффициент [(70 - 2)/(70 - 18)]1,283 = 1,41; для трубопроводов горячего водоснабжения - [(60 - 2)/(60 - 18)1,283 = 1,51.

Тогда

=1,41(22,8×3,5+2,03×10,5+17,7×11,5+17,3×4+ +15,8×17+14,4×14,5+12,7×6,3)+1,51(14,6×47+12×22)=

= 1313+1435=2848 Вт.

Рассчитаем значение температуры tintb из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подполья +2 °С

tintb = (20×281/1,52 + 2848 - 0,28×646×0,5×1,2×28 - - 35×329,9/5,25 - 28×53,3/3,13)/(281/1,52 + 0,28×646×0,5×1,2 + + 329,9/5,25 +53,3/3,13) = 830,45/373,26 = 2,23 °С.

Тепловой поток через цокольное перекрытие составил

qb.c = (20 - 2,23)/1,52 = 11,7 Вт/м2.

Проверим, удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над техподпольем требованию нормативного перепада Dtn = 2°С для пола первого этажа.

По формуле (3) СНиП 23-02-2003 определим минимально допустимое сопротивление теплопередаче:

Romin = (20-2)/(2×8,7)=1,03 м2×°С/Вт < Rob.c =1,52 м2×°С/Вт.

Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем составляет 1,52 м2×°С/Вт при нормируемом СНиП 23-02-2003 сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами 4,63 м2×°С/Вт.

Таким образом, в техподполье эквивалентная нормам СНиП 23-02-2003 тепловая защита обеспечивается не только ограждениями (стенами и полом) техподполья, но и за счет теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:

zdamsam.ru


Смотрите также